1. 서 론
2. 연구 방법
2.1 실험 설계
2.2 위어 설계
2.3 유량계수 산정식
2.4 유출 위치에 따른 수위 변화
3. 연구 결과
3.1 기존 수위 조건
3.2 변경 수위 조건
4. 결 론
1. 서 론
최근 이상기후로 인한 전 지구적 온난화와 도시화가 가속되면서, 세계적으로 기상이변과 홍수 피해가 증가하고 있다. 특히 도시화 및 난개발로 인한 불투수면적 증가는 유역의 유달시간을 단축시키고 침투량을 감소시켜, 강우 시 유출량을 급격히 증가시키는 주요 원인이 된다(Pi et al., 2023; Park and Ha, 2013). 이러한 유출량 증가는 하천 범람뿐만 아니라 도심 지역의 침수 가능성을 높이며, 실제로 최근 몇 년간 반복적인 도심 침수 사례가 보고되고 있다(Kang et al., 2023). 예를 들어, 2022년 장마는 역대 최장기간을 기록하는 동시에 국지성 집중호우가 발생하여 짧은 시간 내 대량의 강우가 쏟아졌고, 이로 인해 서울을 포함한 주요 도시에서 대규모 침수 피해가 발생하였다(Lee et al., 2022). 도심 침수는 일반적인 하천 범람과 달리, 단기간에 국지적으로 집중되는 강우에 의해 유도되며, 저지대 우수 유입, 배수관로 용량 부족, 하천 수위 상승으로 인한 역류 및 배수 불량 등 복합적인 요인에 의해 발생한다. 이로 인해 차량과 지하시설물 침수뿐만 아니라 신속한 대피가 어려워 인명 피해로 이어질 수 있으며, 도시 기능 마비와 단위 면적당 피해액 증가로도 연결된다(Mun et al., 2020). 이러한 문제에 대응하기 위해, 서울 신월 빗물저류 배수시설 등에서는 유도 수문과 횡월류 위어를 조합하여 집중호우 시 유입 유량을 제어하고 있다(Cheong et al., 2017; Yoon et al., 2021). 그러나 현재 널리 사용되는 유량 산정 방식인 De Marchi 유량 공식(De Marchi, 1934)과 d’Aubuisson 유량 공식(d’Aubuisson, 1840)은 단순 월류수심이나 평균 유속에 기반하고 있어, 수면형의 변화를 충분히 반영하지 못하는 한계를 가진다(Kim et al., 2013; Gwon et al., 2024). 이러한 이유로, 실제 횡월류부에서 측정 위치와 조건 변화가 유량계수 산정 및 유량 예측에 미치는 영향을 정확히 파악하기 위해서는, 하나의 특정 지점 수위만을 기반으로 한 기존 공식의 한계를 보완할 수 있는 보다 정밀한 수위 측정 방안이 필요하다.
횡월류(Lateral outflow)는 수로 내에서 흐르던 유량이 수로 측면에 설치된 구조물을 통해 횡방향으로 유출되는 흐름 현상으로, 일정 유입량 이상에서 수위가 위어 높이를 초과하게 되면 기존 관거가 아닌 횡방향으로 유입이 발생한다. 횡월류 유량을 부정확하게 평가할 경우, 실제 유출 유량에 대한 과소 또는 과대 추정이 발생하여 배수 오류, 역류, 침수 등의 2차 피해를 초래할 수 있다. 따라서 횡월류 구조물의 작동 조건과 수위 분포의 특성을 정밀하게 파악하는 것이 도시 침수 예방을 위한 수리 설계의 핵심 요소로 작용한다(Song et al., 2007). 기존 연구들은 대부분 수치모형 기반 해석이나 정형화된 형상 조건에 제한된 분석에 집중되어 있으며, 실제 수위 측정 위치의 변화에 따른 횡월류 흐름 특성에 대한 실험 기반 연구는 미비한 실정이다. 일반적인 횡월류 흐름에서는 월류부에서 수면형의 변화가 발생하며, Fig. 1과 같이 수류가 구조물 측벽에 부딪히고 회전하면서 난류와 복잡한 요동이 발생하였다. 이로 인해 수위가 불규칙적으로 변동하며 경계가 모호한 수면 형상이 형성되었다. 이에 본 연구에서는 횡월류부의 수위 측정 위치 및 수위 조건의 변화가 유량 특성과 유량계수 산정에 미치는 영향을 실험적으로 분석하고자 한다. 이를 위해 다양한 수위 조건에서 각 지점별 수위를 개별적으로 측정하고, 이를 바탕으로 위어 유량 공식(Benson, 1968)과 De Marchi 유량 공식(De Marchi, 1934) 간의 유량 산정 결과를 비교·분석하였다. 특히 유동 특성의 비대칭성이 유량 예측 정확도에 어떤 영향을 미치는지를 정량적으로 검토하고, 수위가 유량계수의 입력 변수로서 얼마나 적절한지를 평가하였다. 본 연구에서 도출된 결과는 향후 횡월류 구조물 설계 시 수위 측정 위치 선정 기준 마련과 보다 정밀한 유량 산정 모델 개발에 기초 자료로 활용될 수 있을 것으로 기대된다.
2. 연구 방법
2.1 실험 설계
횡월류 구조물의 유입 조건 변화에 따른 유량 특성을 정량적으로 분석하기 위해, 본 연구에서는 일반적인 수공 구조물에 적용되는 횡월류 형태를 실험 수로에 모형화하고, 유속과 수심을 정밀하게 계측할 수 있는 실험 환경을 구축하였다(Fig. 2). 본 실험에서 유입유량은 수위 조절을 통해 제어하였으며, 실험 수로는 무경사 조건으로 구성하였다. 유입 조건을 수위로 설정함으로써 다양한 수위 조건에서의 유량 변화를 정밀하게 분석할 수 있도록 하였다.
계측 장비로는 Flowtracker를 활용하여 유출부의 유속 및 유량을 정밀 측정하였고, 본류 내 수위 측정에는 레이더 수위계를 설치하여 각 위치별 수위 변화를 기록하였다. 또한, 실험의 전반적인 진행 과정을 확인하기 위해 드론으로 상공 영상을 촬영하였다(Fig. 3). 드론 영상은 실험 중 유입 패턴, 횡월류 형성 시점 등을 시각적으로 파악하는 데 사용되었다. 해당 실험은 횡월류부의 수위 측정 위치와 수위 조건 변화가 유량에 미치는 영향을 실험적으로 분석하는 데 중점을 두었다. 이후 측정된 데이터를 활용해 유량계수(C)를 산정하고, 이를 위어 유량 공식과 De Marchi 유량 공식의 예측값과 비교하여 정확도와 적용성을 평가하였다.
2.2 위어 설계
본 연구에서는 위어 형상에 따른 유량 특성 비교를 위해 총 세 가지 형태의 위어(Side Weir, S.W )을 구성하였다. 실험 대상은 각기 다른 월류부 폭을 갖는 세 개의 수로로 구분되며, 실험장 전경은 드론 촬영을 통해 항공 사진으로 기록하였다. 상단 유입부 기준으로 가장 위쪽 수로를 S.W 1, 그 아래를 S.W 2, 그리고 가장 아래쪽 수로를 S.W 3으로 지칭하여 실험을 수행하였다(Seoul, 2024). S.W 1과 S.W 2는 월류부 폭(b)을 동일하게 0.65 m로 설정하였고, 하수관로의 폭은 각각 0.60 m와 0.71 m로 설계하였다. 반면 S.W 3은 월류부 폭을 1.0 m, 하수관로 폭은 0.825 m로 확대하여 제작하였다(Fig. 4).
2.3 유량계수 산정식
본 연구에서는 수위에 따른 유량 계수의 변화를 분석하기 위하여 대표적인 유량 산정 공식 중 위어 유량 공식과 De Marchi 공식을 적용하였다(Fig. 5).
2.3.1 위어 유량 공식
먼저, 위어 유량 공식은 다음과 같이 표현된다(Eq. (1)) (Benson, 1968).
여기서, Q는 유량, C는 유량계수, L은 횡월류부의 길이, H는 월류 수심이다. 본 공식은 직선 위어, 사다리꼴 위어 등 다양한 위어 형상에서 실험적으로 유량 계수를 산정하기 위해 널리 사용되어 왔다. 단일 수위 측정값을 사용하므로 구조가 단순하고 현장에서의 적용이 용이하며, 수위(H)가 증가함에 따라 유량이 비선형적으로 증가하는 물리적 특성을 반영한다. 다만, 수면 경사가 발생하거나 비정상 흐름 조건에서는 정확도가 저하되는 한계가 있으며, 이를 보완하기 위해 다지점 수위 측정이나 다른 유량 공식과의 병행 사용이 제안되기도 한다.
2.3.2 De Marchi 공식
De Marchi 공식은 다음과 같이 표현된다(Eq. (2))(De Marchi, 1934).
여기서, Q는 유량, C는 유량계수, g는 중력가속도, (H1-H2)는 좌안과 우안 간의 수심 차이다. 본 공식은 횡월류 위어나 측방 방류 구조물과 같이 수면 경사가 발생하는 조건에서의 유량 산정에 적합하도록 1934년 De Marchi에 의해 제안되었다. 수면 경사를 고려하므로 실제 흐름 조건에서도 비교적 높은 정확도를 기대할 수 있다는 장점이 있으나, H1과 H2 두 지점의 수위를 모두 계측해야 하므로 현장 적용 시 장비 요구와 측정 난이도가 높다. 이러한 한계를 줄이기 위해 고정밀 수위계, 영상 기반 수위 측정 기법, 다중 센서 활용 등의 방안이 제안되고 있다. 본 연구에서는 실험을 통해 수집된 수위 및 유량 데이터를 기반으로 두 공식을 각각 적용하여 유량계수(C)와 결정계수(R2)의 산정값을 비교하였다.
2.4 유출 위치에 따른 수위 변화
Fig. 6은 유입부를 바라보았을 때 흐름의 좌측 경계를 좌안, 중앙부를 중앙, 우측 경계를 우안으로 정의하였다. 주수로의 유하 방향과 상관없이 횡월류 진행 시 유입부를 기준으로 주수로의 상류 측을 좌안, 하류 측을 우안으로 설정하여 수위 측정을 진행하였다. 좌안과 우안은 각각 좌측 벽면과 우측 벽면에서 측정하였고, 중앙은 S.W 1과 S.W 2는 0.325 m, S.W 3는 0.5 m에서 측정하였다.
기준 수위 조건에서는 위어 유량 공식은 각각의 수위(H)를 기준으로 좌안, 중앙, 우안 지점에서 독립적으로 유량을 산정하였고, De Marchi 공식에 좌안과 우안 수위의 차이를 H1-H2로 설정하였다. 이후, 유량 결과를 비교하여 각 지점 수위의 영향성을 평가하였다.
변경 수위 조건에서는, 위어 유량 공식에서는 2지점 평균(좌안, 중앙, 우안 중 2지점) 또는 3지점 평균(좌안, 중앙, 우안의 평균)을 사용하였으며, De Marchi 공식에는 좌안-중앙, 중앙-우안 등 지점 간 수위 차(H1-H2)를 입력으로 설정하여 계산을 수행하였다. 이러한 방식으로 도출된 유량값을 기반으로, 유량계수(C)의 상대 비교 및 결정계수(R2) 분석을 수행하였다. 특히, 유입부의 수위 분포 비대칭성이 유량 산정에 미치는 영향을 정량적으로 평가하였다.
3. 연구 결과
3.1 기존 수위 조건
3.1.1 S.W 1
본 연구에서 Q_obs는 횡월류부를 통해 방류된 실측 유량값을 의미한다. 이는 수로의 우안 구간을 따라 흐르는 본류와 횡방향으로 유출되는 흐름이 구분되면서 와류가 발생하였다. 반면 Q_calc는 위어 유량 공식과 De Marchi 유량 공식에 의해 산정된 계산 유량을 의미하며, 이를 Q_obs와 비교하여 유량계수 및 예측 정확도를 평가하였다. S.W 1 조건에서 위어 유량 공식은 각 지점의 수위를 독립적으로 사용하여 산정한 결과, ‘좌안’과 ‘중앙’ 수위에서 R2 값이 각각 0.990으로 나타나 매우 우수한 상관성을 보였다. 반면, ‘우안’ 수위에서는 R2 값이 0.803으로 상대적으로 낮아 예측 정확도가 저하되었다. De Marchi 공식의 경우 ‘좌안-우안’ 수위 차(H1-H2)를 활용했을 때 R2 값이 0.466으로 가장 낮아, 해당 조건에서는 수위차의 불안정성이 유량 산정의 정확성을 저해하는 것으로 확인되었다(Table 1). Fig. 7에는 위어 유량 공식과 De Marchi 공식의 결과가 모두 제시되어 있으며, 그래프를 통해 각 조건별 실측값(Q_obs)과 예측값(Q_calc)의 관계를 시각적으로 확인할 수 있다. ‘우안’ 및 ‘좌안-우안’ 조건에서는 데이터 분산이 크고 회귀선에서 벗어나는 점이 많아 낮은 결정계수 결과를 뒷받침한다.
Table 1.
Existing water level conditions at S.W 1
3.1.2 S.W 2
S.W 2 조건에서 위어 유량 공식은 각 지점의 수위를 독립적으로 사용하여 산정한 결과, ‘좌안’과 ‘중앙’ 수위에서 R2 값이 각각 0.998과 0.996으로 나타나 매우 우수한 상관성을 보였다. 반면, ‘우안’ 수위에서는 R2 값이 0.843으로 상대적으로 낮아 예측 정확도가 다소 저하되었다. De Marchi 공식의 경우 ‘좌안-우안’ 수위 차(H1-H2)를 활용했을 때 R2 값이 0.290으로 가장 낮아, 해당 조건에서는 수위차의 불안정성이 유량 산정의 정확성을 크게 저해하는 것으로 확인되었다(Table 2). Fig. 8에는 위어 유량 공식과 De Marchi 공식의 결과가 모두 제시되어 있으며, 그래프를 통해 각 조건별 실측값(Q_obs)과 예측값(Q_calc)의 관계를 시각적으로 확인할 수 있다. ‘좌안’과 ‘중앙’ 조건의 데이터 점들은 회귀선 주변에 밀집되어 예측값과 실측값이 잘 일치하는 반면, ‘우안’ 및 ‘좌안-우안’ 조건에서는 데이터 분산이 크고 회귀선에서 멀리 떨어져 있어 낮은 결정계수 결과를 뒷받침한다.
Table 2.
Existing water level conditions at S.W 2
3.1.3 S.W 3
S.W 3 조건에서 위어 유량 공식은 각 지점의 수위를 독립적으로 사용하여 산정한 결과, ‘좌안’과 ‘중앙’ 수위에서 R2 값이 각각 0.995와 0.998로 나타나 매우 우수한 상관성을 보였다. 반면, ‘우안’ 수위에서는 R2 값이 0.766으로 다른 지점에 비해 낮아 예측 정확도가 저하되었다. De Marchi 공식의 경우 ‘좌안-우안’ 수위 차(H1-H2)를 활용했을 때 R2 값이 0.679로, S.W 1과 S.W 2에 비해 상대적으로 높은 편이나 여전히 단일 지점 수위를 활용한 결과보다는 낮았다(Table 3). Fig. 9에는 위어 유량 공식과 De Marchi 공식의 결과가 모두 제시되어 있으며, 그래프를 통해 각 조건별 실측값(Q_obs)과 예측값(Q_calc)의 관계를 시각적으로 확인할 수 있다. ‘좌안’과 ‘중앙’ 조건의 데이터 점들은 회귀선 주변에 밀집하여 예측값과 실측값이 잘 일치하는 반면, ‘우안’ 및 ‘좌안-우안’ 조건에서는 데이터 분산이 크고 회귀선에서 벗어난 점들이 나타나 낮은 결정계수 결과를 뒷받침한다.
Table 3.
Existing water level conditions at S.W 3
3.1.4 기존 수위 조건에서 분석 결과
분석 결과로 전반적인 유량-수위 관계는 높은 상관성을 나타냈으며, 특히 좌안과 중앙 수위를 활용한 위어 유량 공식의 경우 결정계수(R2)가 0.98 이상으로 우수한 설명력을 보여주었다. De Marchi 공식에서는 수위차(H1-H2)를 기반으로 유량을 산정했으며, 그래프상 삼각형(△)으로 표시된 점들에서 일부 데이터는 유량(Q)이 0에 근접하거나 예외적으로 낮은 값을 나타냈다. 이 현상은 실험 과정 중 우안(H2)의 수위가 좌안(H1)보다 높아지는 상황에서 발생하였으며, 해당 조건에서는 H2가 H1보다 높아 H1-H2 값이 음수가 되어 수위 차 기반의 De Marchi 공식이 적용되지 않는다.
3.2 변경 수위 조건
3.2.1 위어 유량 공식
위어 유량 공식의 경우, 세 개의 실험 수로 조건(S.W 1 ~ S.W 3)에서 모두 중앙 수위를 포함한 조합에서 가장 높은 R2 값을 나타냈다. S.W 1에서는 ‘좌안·중앙 평균’ 조건에서 R2 = 0.990로 가장 높았던 반면, 우안 수위만 단독으로 사용했을 때는 R2 = 0.803으로 예측 정확도가 크게 낮아졌다(Table 4). Table 4의 ‘평균’의 표기는 해당 위치에서 측정된 두 지점과 세 지검의 수위를 평균한 값을 입력값으로 사용하였다. 이는 단일 지점 기준 대비 평균 수위 기반 유량 산정의 정확도 향상을 검토하기 위한 목적이었다. 전반적으로 모든 구간에서 R2 값은 0.7 이상을 유지했지만, ‘우안’을 포함하는 구간에서는 다른 지점에 비해 낮은 값이 관찰되었다. 특히 ‘우안’ 단독, ‘좌안·우안 평균’, ‘중앙·우안 평균’, ‘좌안·중앙·우안 평균’ 구간에서 편차가 크게 나타난 반면, ‘좌안’과 ‘중앙’ 단독 구간에서는 비교적 높은 값을 유지하였다(Fig. 10).
Table 4.
Weir flow equation applied to varying water level conditions
3.2.2 De Marchi 공식
De Marchi 공식에서도 유사한 경향이 확인되었다. S.W 1 ~ S.W 3 모든 조건에서 ‘좌안-중앙’ 수위 차(H1-H2)를 활용한 경우가 가장 높은 결정계수(R2)를 나타냈으며, 특히 S.W 2에서는 R2 = 0.996으로 거의 완벽한 설명력을 보였다. 반면, ‘좌안-우안’ 조건에서는 수위차의 불안정성으로 인해 R2 값이 S.W 1에서 0.466, S.W 2에서 0.290, S.W 3에서 0.679로 상대적으로 낮게 나타났다(Table 5). 그래프 결과 역시 이러한 경향을 뒷받침하며, 세 조건 모두 ‘좌안-중앙’ 구간에서 R2 값이 가장 높게 나타났다. ‘좌안-우안’ 구간에서는 S.W 3이 다른 두 조건에 비해 상대적으로 높은 값을 보였고, ‘중앙-우안’ 구간에서는 세 조건 모두에서 R2 값이 낮아 해당 구간의 예측 정확도가 다른 조합에 비해 떨어지는 것으로 확인되었다(Fig. 11).
Table 5.
De Marchi equation applied to varying water level conditions
| Category | Left bank - Center | Left bank - Right bank | Center - Right bank | |
| S.W 1 | C | 0.275 | 0.839 | - |
| R2 | 0.986 | 0.466 | - | |
| S.W 2 | C | 0.207 | 0.405 | - |
| R2 | 0.996 | 0.290 | - | |
| S.W 3 | C | 0.491 | 0.670 | - |
| R2 | 0.983 | 0.679 | - |
3.2.3 변경 수위 조건에서 분석 결과
실측 수위차 데이터 분석 결과, “중앙-우안” 조건의 경우 수위 차(H1-H2)가 모든 부분에서 음수로 나타나, De Marchi 공식의 적용 전제(H1-H2)를 만족하지 못하는 구간이 발생하였다. 실제로 7개의 측정 시점 중 7개에서 중앙 수위가 우안 수위보다 낮아 H1-H2 < 0 조건이 형성되었으며, 이로 인해 해당 조건에서는 유량 산정이 수치적으로 불가능하여 결과가 도출되지 않았다.
수위 측정 위치에 따라 C 값은 일정한 경향보다는 다소 비선형적 변화를 보였으며, 이는 수위 측정 위치에 따라서 다르게 나타났음으로 해석된다. 일부 조건에서 C 값이 다른 조건에 비해 현저하게 높거나 낮은 결과를 보였는데, 이는 우안, 좌안, 중앙 등 수위 측정 위치별 조건의 차이에 의해 유량계수 값에 편차가 발생한 것으로 해석된다. 이러한 결과는 수위 측정 위치의 선택이 유량계수(C) 산정의 정확도에 직접적인 영향을 미치며, 특히 우안 수위를 활용한 조건이 가장 신뢰도 낮은 산정 결과를 도출할 수 있음을 실험적으로 검증한 것이다.
4. 결 론
본 연구는 횡월류부에서 수위 측정 위치(좌안, 중앙, 우안)와 수위 조건의 변화가 유량 특성과 유량계수(C) 산정에 미치는 영향을 정량적으로 분석하는 것을 목표로 하였다. 본 실험 조건에서 좌안, 중앙, 우안 구분은 유입부의 흐름 방향을 기준으로 수로 단면을 좌측, 중앙, 우측으로 나누어 설정하였다. 유입부에서 바라보았을 때 흐름의 좌측 경계를 좌안, 흐름의 중앙부를 중앙, 우측 경계를 우안으로 정의하여 진행되었으며, 다양한 수위 조건에서 세 위치의 수위를 각각 독립적으로 계측하였다. 이후 위어 유량 공식과 De Marchi 유량 공식을 적용하여 유량 예측 결과와 결정계수(R2)를 비교·분석하였다. 실험은 반복 측정된 데이터를 기반으로 수행되었으며, 두 공식의 적용 결과를 종합하여 다음과 같은 결론을 도출하였다.
횡월류부의 수위 측정 위치에 따라 유량 예측의 정확도에 차이가 발생하였으며, 특히 우안 구간에서는 수위 요동이 심하고 흐름이 구조물 측벽과의 충돌 및 회전에 의해 불안정하게 분포함에 따라 낮은 결정계수(R2)를 나타냈다. 이는 유입부에서 유입유량이 횡월류 유출과 상호작용하면서 와류와 교차류 등 복잡한 2차 유동을 형성한 결과로, 구조물 측벽 부근에서 불규칙한 수위 분포가 발생한 원인으로 해석된다. 동일 조건 하에서 우안 수위를 기준으로 산정한 유량계수(C)는 좌안이나 중앙을 기준으로 한 경우보다 상대적으로 낮은 예측 정확도를 보였으며, 이러한 경향은 실험에서 일관되게 확인되었다. 또한, De Marchi 공식을 적용한 경우, 우안 수위가 높아짐에 따라 좌안-우안 간 수위 차(H1-H2)가 음수가 되어 적용되지 않았다. 이는 우안의 구간에서 수위의 급격한 변화 및 요동으로 인해 De Marchi 공식에서 수위 조건이 성립하지 않는다. 실무 적용 시에도 이와 유사한 특성이 반복적으로 나타날 가능성을 고려하여, 공식 적용 여부 및 보정 방법에 대한 추가적인 검토가 필요하다.
위어 유량 공식을 적용한 실험에서는 세 개의 실험 수로(S.W 1 ~ S.W 3) 모두에서 우안 수위가 R2 ≤ 0.803으로 나타나, 다른 조건에 비해 설명력이 현저히 낮고 신뢰도가 떨어지는 것으로 확인되었다. 이는 우안 구간에서 발생하는 불안정한 수위 특성이 반영된 결과로 해석된다. De Marchi 공식을 적용한 경우에도 우안 수위가 포함된 조건은 낮은 결정계수를 보여 공식 적용에 한계가 있는 것으로 검증되었다. 특히 De Marchi 공식에서는 우안 수위를 포함하여 계산한 결과는 우안을 제외한 조건과 비교할 때 결정계수(R2)가 최대 3배까지 차이를 보여, 우안 수위를 활용한 조건에서는 공식의 신뢰성이 현저히 저하됨을 확인할 수 있었다.
결론적으로, 위어 유량 공식과 De Marchi 공식 모두에서 우안 수위가 포함된 조건은 낮은 정확도와 불안정한 경향을 보였으며, 향후 유량 예측 및 수리 설계 시에는 우안 수위를 기준으로 한 유량계수(C) 적용은 적절하지 않은 것으로 판단된다. 이러한 결과를 통해, 횡월류부의 수위 측정 위치와 수면 형상을 고려한 유량 산정 기준의 필요성을 확인하였으며, 본 연구에서 도출된 실험 데이터는 향후 침수 방지용 구조물 설계 및 수리계산에 유용한 기초 자료로 활용될 수 있을 것으로 기대된다. 추후의 연구에서는 다양한 수문 작동 조건을 반영한 수치해석 연구와 실규모 실험도 병행하여 정확도 향상 및 보정 인자를 도출할 계획이다. 특히 유도 수문이 완전 개방, 폐쇄, 또는 부분 개방된 상태에서의 유량 및 수위 변화 특성을 정량적으로 분석함으로써, 보다 현실적인 침수 방지 시나리오에 적용 가능한 예측 모델을 구축하고자 한다.
